Multaj partoj dela novaj energiaj reduktilojkajaŭtomobilaj ilarojprojekto postulas globŝmiraĵon post dentradmuelado, kiu difektos la kvaliton de la denta surfaco, kaj eĉ influos la NVH-rendimenton de la sistemo. Ĉi tiu artikolo studas la dentan surfacan krudecon en malsamaj kondiĉoj de globŝmiraĵa procezo kaj malsamaj partoj antaŭ kaj post globŝmiraĵo. La rezultoj montras, ke globŝmiraĵo pliigos la dentan surfacan krudecon, kiu estas influita de la karakterizaĵoj de la partoj, la parametroj de la globŝmiraĵa procezo kaj aliaj faktoroj; Sub la ekzistantaj kondiĉoj de araj produktadaj procezoj, la maksimuma denta surfaca krudeco post globŝmiraĵo estas 3.1-oble pli alta ol antaŭ globŝmiraĵo. La influo de denta surfaca krudeco sur la NVH-rendimenton estas diskutita, kaj la mezuroj por plibonigi la krudecon post globŝmiraĵo estas proponitaj.

Sub la supre menciita fono, ĉi tiu artikolo diskutas laŭ la jenaj tri aspektoj:

Influo de parametroj de ŝvelbrostado sur la malglateco de denta surfaco;

La plifortiga grado de ŝmirgrasado sur denta surfaca krudeco sub la ekzistantaj kondiĉoj de aro-produktada procezo;

Efiko de pliigita dentsurfaca krudeco sur NVH-efikeco kaj mezuroj por plibonigi la krudecon post ŝvelbrostado.

Ŝofora skrapado estas la procezo, en kiu multaj malgrandaj kugloj kun alta malmoleco kaj altrapida moviĝo trafas la surfacon de pecoj. Sub la altrapida efiko de la kuglo, la surfaco de la peco produktas kavetojn kaj okazas plasta deformado. La organizaĵoj ĉirkaŭ la kavetoj rezistos ĉi tiun deformadon kaj generos restan kunpreman streĉon. La interkovro de multaj kavetoj formas unuforman restan kunpreman streĉan tavolon sur la surfaco de la peco, tiel plibonigante la lacecreziston de la peco. Laŭ la maniero atingi altan rapidecon per ŝrapado, ŝrofora skrapado estas ĝenerale dividita en premaeran ŝkrapadon kaj centrifugan ŝkrapadon, kiel montrite en Figuro 1.

Premaera globblovado uzas preman aeron kiel energion por ŝpruci la globaĵojn el la pafilo; Centrifuga globblovado uzas motoron por peli la padelradon por rotacii je alta rapideco kaj ĵeti la globaĵojn. La ŝlosilaj procezparametroj de globblovado inkluzivas saturiĝan forton, kovron kaj ecojn de la globblovada medio (materialo, grandeco, formo, malmoleco). Saturiĝa forto estas parametro por karakterizi la globblovadan forton, kiu estas esprimita per la arkalteco (t.e., la fleksogrado de la Almen-testpeco post globblovado); Kovra indico rilatas al la proporcio de la areo kovrita de la kavo post globblovado al la tuta areo de la globblovita areo; Ofte uzataj globblovadaj medioj inkluzivas ŝtaldratan tranĉglobaĵon, gisŝtalglobaĵon, ceramikan globaĵon, vitroglobaĵon, ktp. La grandeco, formo kaj malmoleco de la globblovadaj medioj estas de malsamaj gradoj. La ĝeneralaj procezpostuloj por transmisiaj ŝaftopartoj estas montritaj en Tabelo 1.

La testa parto estas la meza ŝaftra dentrado 1/6 de hibrida projekto. La dentrada strukturo estas montrita en Figuro 2. Post muelado, la denta surfaca mikrostrukturo estas Grado 2, la surfaca malmoleco estas 710HV30, kaj la efika malmoliĝanta tavolo estas 0.65mm, ĉio ene de la teknikaj postuloj. La denta surfaca malglateco antaŭ ŝmirglatado estas montrita en Tabelo 3, kaj la denta profila precizeco estas montrita en Tabelo 4. Videblas, ke la denta surfaca malglateco antaŭ ŝmirglatado estas bona, kaj la denta profila kurbo estas glata.

Testplano kaj testparametroj

En la testo oni uzas kunpremitan aeran ŝablonmaŝinon. Pro la testkondiĉoj, ne eblas kontroli la efikon de la ecoj de la ŝablonmaŝino (materialo, grandeco, malmoleco). Tial, la ecoj de la ŝablonmaŝino estas konstantaj en la testo. Nur la efiko de la saturiĝa forto kaj kovro sur la malglatecon de la denta surfaco post ŝablonado estas kontrolita. Vidu Tabelon 2 por la testskemo. La specifa determinado-procezo de testparametroj estas jena: desegnu la saturiĝan kurbon (Figuro 3) per la Almen-kupona testo por determini la saturiĝan punkton, por ŝlosi la premon de la aerpeco, la fluon de ŝtalpafaĵoj, la movan rapidon de la ajuto, la distancon de la ajuto de la partoj kaj aliajn ekipaĵajn parametrojn.

testrezulto

La datumoj pri la denta surfaca malglateco post ŝrapnado estas montritaj en Tabelo 3, kaj la precizeco de la denta profilo estas montrita en Tabelo 4. Videblas, ke sub la kvar ŝrapnadaj kondiĉoj, la denta surfaca malglateco pliiĝas kaj la denta profilkurbo fariĝas konkava kaj konveksa post ŝrapnado. La rilatumo de la malglateco post ŝprucado al la malglateco antaŭ ŝprucado estas uzata por karakterizi la pligrandigon de la malglateco (Tabelo 3). Videblas, ke la pligrandigo de la malglateco estas malsama sub la kvar procezaj kondiĉoj.

Aro-Spurado de Pligrandigo de Denta Surfaca Malglateco per Ŝoforbrilado

La testrezultoj en Sekcio 3 montras, ke la malglateco de la dentsurfaca malglateco pliiĝas je diversaj gradoj post globo-grenadado per malsamaj procezoj. Por plene kompreni la plifortigon de globo-grenadado sur la malglateco de la dentsurfaca malglateco kaj pliigi la nombron de specimenoj, 5 eroj, 5 tipoj kaj 44 partoj entute estis elektitaj por spuri la malglatecon antaŭ kaj post globo-grenadado sub la kondiĉoj de aro-produktada globo-grenada procezo. Vidu Tabelon 5 por la fizikaj kaj kemiaj informoj kaj informoj pri la globo-grenada procezo de spuritaj partoj post dentradmuelado. Malglateco kaj pligrandigo-datumoj de la antaŭaj kaj malantaŭaj dentaj surfacoj antaŭ globo-grenadado estas montritaj en Fig. 4. Figuro 4 montras, ke la intervalo de dentsurfaca malglateco antaŭ globo-grenadado estas Rz1.6 μ m-Rz4.3 μ m； Post globo-grenadado, la malglateco pliiĝas, kaj la distribua intervalo estas Rz2.3 μ m-Rz6.7 μ m； La maksimuma malglateco povas esti plifortigita ĝis 3.1-oble antaŭ globo-grenadado.

Influantaj faktoroj de denta surfaca malglateco post ŝmirpolurado

El la principo de ŝrapnelgrajnado videblas, ke la alta malmoleco kaj altrapida moviĝado de la ŝrapneloj lasas sennombrajn kavetojn sur la surfaco de la peco, kio estas la fonto de resta kunprema streĉo. Samtempe, ĉi tiuj kavetoj nepre pliigos la surfacan malglatecon. La karakterizaĵoj de la pecoj antaŭ ŝrapnelgrajnado kaj la parametroj de la ŝrapnelgrajnada procezo influos la malglatecon post la ŝrapnelgrajnado, kiel listigite en Tabelo 6. En Sekcio 3 de ĉi tiu artikolo, sub la kvar procezaj kondiĉoj, la malglateco de la denta surfaco post ŝrapnelgrajnado pliiĝas je malsamaj gradoj. En ĉi tiu testo, ekzistas du variabloj, nome, antaŭŝrapnelgrajnado kaj procezaj parametroj (saturiĝa forto aŭ kovro), kiuj ne povas precize determini la rilaton inter la malglateco post ŝrapnelgrajnado kaj ĉiu unuopa influa faktoro. Nuntempe, multaj akademiuloj esploris tion kaj prezentis teorian prognozan modelon de surfaca malglateco post ŝrapnelgrajnado bazitan sur finia elementa simulado, kiu estas uzata por antaŭdiri la respondajn malglatecajn valorojn de malsamaj ŝrapnelgrajnadaj procezoj.

Surbaze de la fakta sperto kaj la esplorado de aliaj fakuloj, la influaj manieroj de diversaj faktoroj povas esti konjektitaj kiel montrite en Tabelo 6. Videblas, ke la malglateco post ŝrapnado estas amplekse influata de multaj faktoroj, kiuj ankaŭ estas ŝlosilaj faktoroj influantaj la restan kunpreman streĉon. Por redukti la malglatecon post ŝrapnado surbaze de certigi la restan kunpreman streĉon, necesas granda nombro da proceztestoj por kontinue optimumigi la parametrokombinaĵon.

Influo de dentsurfaca malglateco sur NVH-efikeco de la sistemo

Dentopartoj estas en la dinamika transmisia sistemo, kaj la malglateco de la denta surfaco influos ilian NVH-efikecon. La eksperimentaj rezultoj montras, ke sub la sama ŝarĝo kaj rapido, ju pli granda la surfaca malglateco, des pli grandaj la vibro kaj bruo de la sistemo; Kiam la ŝarĝo kaj rapido pliiĝas, la vibro kaj bruo pliiĝas pli evidente.

En la lastaj jaroj, la projektoj pri novaj energireduktiloj rapide kreskis, kaj montras la disvolviĝan tendencon de alta rapideco kaj granda tordmomanto. Nuntempe, la maksimuma tordmomanto de nia nova energireduktilo estas 354N·m, kaj la maksimuma rapideco estas 16000r/min, kiu pliiĝos al pli ol 20000r/min en la estonteco. Sub tiaj laborkondiĉoj, oni devas konsideri la influon de la pliiĝo de la malglateco de la denta surfaco sur la NVH-efikecon de la sistemo.

Plibonigaj mezuroj por denta surfaca malglateco post ŝmirpolurado

La procezo de ŝpruc-laceco post dentrado-muelado povas plibonigi la kontaktan lacecreziston de la dentsurfaco kaj la fleksan lacecreziston de la dentradiko. Se ĉi tiu procezo devas esti uzata pro fortaj kialoj en la dentrado-dezajno, por konsideri la NVH-efikecon de la sistemo, la malglateco de la dentsurfaco post ŝpruc-laceco povas esti plibonigita laŭ la jenaj aspektoj:

a. Optimumigu la parametrojn de la procezo de ŝrapnado, kaj kontrolu la plifortigon de la malglateco de la denta surfaco post ŝrapnado, kondiĉe ke la resta kunprema streĉo estu certigita. Tio postulas multajn procezajn testojn, kaj la versatileco de la procezo ne estas forta.

b. La kompozita globo-grenada procezo estas uzata, tio estas, post kiam la normala forto de globo-grenadado estas kompletigita, alia globo-grenadado estas aldonita. La pliigita forto de la globo-grenada procezo estas kutime malgranda. La tipo kaj grandeco de la globo-materialoj povas esti adaptitaj, kiel ekzemple ceramika globo, vitroglobo aŭ ŝtaldrattranĉita globo kun pli malgranda grandeco.

c. Post ŝmirgveltiĝo, oni aldonas procezojn kiel polurado de dentosurfaco kaj libera akrigado.

En ĉi tiu artikolo, la malglateco de la denta surfaco sub diversaj kondiĉoj de la ŝrapnelbredado kaj diversaj partoj antaŭ kaj post ŝrapnelbredado estas studata, kaj la jenaj konkludoj estas tiritaj surbaze de la literaturo:

◆ Ŝofora ŝveligado pliigos la malglatecon de la denta surfaco, kio estas influata de la karakterizaĵoj de la partoj antaŭ ŝofora ŝveligado, la parametroj de la ŝofora ŝveligado kaj aliaj faktoroj, kaj ĉi tiuj faktoroj estas ankaŭ ŝlosilaj faktoroj, kiuj influas la restan kunpreman streĉon;

◆ Sub la ekzistantaj kondiĉoj de aro-produktada procezo, la maksimuma dentsurfaca malglateco post ŝmirglobetado estas 3,1-obla ol antaŭ ŝmirglobetado;

◆ La pliiĝo de la malglateco de la denta surfaco pliigos la vibradon kaj bruon de la sistemo. Ju pli granda la tordmomanto kaj rapido, des pli evidenta la pliiĝo de vibrado kaj bruo;

◆ La malglateco de la denta surfaco post ŝmirgrumblovado povas esti plibonigita per optimumigo de la parametroj de la ŝmirgrumblovado, kompozita ŝmirgrumblovado, aldono de polurado aŭ libera akrigado post ŝmirgrumblovado, ktp. La optimumigo de la parametroj de la ŝmirgrumblovado supozeble kontrolos la plifortigon de la malglateco ĝis ĉirkaŭ 1,5-oble.